球團廠生產(chǎn)總結(jié)

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1.產(chǎn)量完成及停機時間

表1產(chǎn)量情況

項目

1月2月3月4月5月

計劃/t

80000.00049000.00080000.000105000.000105000.000419000.0001080000.000

實際/t

54487.60943638.79880743.255108960.45781996.504369826.623369826.623

表2停機時間

超產(chǎn)/t

-25512.391-5361.202743.2553960.457-23003.496-49173.377--------

完成率/%

68.110%89.059%100.929%103.772%78.092%88.264%34.243%

月累計計劃年計劃

序號

1234567日期

5月7日白班5月7日晚班5月11日白班5月15日白班5月20日晚班5月21日白班停機時間(分)1453504991505停機原因

擺式皮帶機兩次跳停晚班繼續(xù)處理擺式皮帶機跳停事故強混機跳停堵料停產(chǎn)保溫換篦板1塊處理4轉(zhuǎn)-1皮帶破洞漏球事故鏈篦機油泵電機過載無紅礦供應，經(jīng)營性停機5月22日07：00~5月29日07：0010080總計總計10788分鐘，合179.8小時1)本月總停機時間10780分鐘，合179.8小時。本月22開始，因礦粉供應問題，經(jīng)營

性停機10080分鐘，合168小時。

2)本月實際平均日產(chǎn)為3642.94噸，比上月的3616.44噸多了26.5噸。本月日歷作業(yè)

率和有效作業(yè)率分別為75.046%和97.886%.2．質(zhì)量情況

表3質(zhì)量指標情況

項目實際計劃比較項目實際TFe63.55063.5400.010SiO25.7885.4400.348CaO0.764RO0.132FeO0.3861.000-0.614＞16mm%13.084抗壓強度2115.818轉(zhuǎn)鼓強度95.252篩分指數(shù)1.275耐磨指數(shù)2.3578-16mm%82.7198-5mm%3.0Page:2

計劃比較1800.000315.81893.0002.2525.000-3.7256.000-3.64385.000-2.2812.1各班主要物化質(zhì)量指標完成情況

表45月各班主要物化質(zhì)量指標完成情況

指標計劃

甲

平均合格率平均合格率平均合格率平均合格率

抗壓強度

≥1800N/個2091.245100.000%2143.8201*0.000%2112.00788.889%2115.81896.552%

粒度8~16mm

≥85%82.28781.39184.432

轉(zhuǎn)鼓

≥9395.38194.85695.461

TFe

≥63.5463.53863.52463.588

SiO2

≤5.445.8675.7695.726

S

≤0.020.0090.0090.009

FeO

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俄羅斯精粉64.0323.461.012.541.2表8膨潤土指標

廠家

指標要求

四會飛來峰

吸藍量g/100g

≥28.00034.10

膠質(zhì)價ml/15g

≥400.000540.35

膨脹容ml/g

≥26.00034.08

水分%

≤10.0009.43

-325目%

≥97.00099.29

2h吸水率

%

≥250.000374.38

二、主要技術(shù)經(jīng)濟指標

1、原輔料及動力能源消耗情況

表9原輔料及動力能源消耗情況紅礦kg/t黑礦kg/t高爐煤含鐵二轉(zhuǎn)爐煤皂土石灰石氣折合次資源氣標煤量kg/tkg/tkg/tkg/tm3/t電氮氣水工序能耗單位消耗kwh/tm3/tm3/tkgce/t上月單位消耗825.121142.72947.68940.6140.00017.57241.50530.7027.5620.07725.904本月單位消耗657.477291.09667.71740.0770.00017.78248.08132.9388.5740.16428.052對比-167.644148.36720.028-0.5370.0000.2106.5762.2361.0120.0872.148201*年5月停產(chǎn)期間消耗統(tǒng)計表日期5月22日07：00~5月29日07：00煤粉/t001458.10.00%0煤氣/m3氮氣m3電/kw.h總計全月使用量各項消耗占總消耗百分比折合標煤單耗情況kgce/t高爐煤氣369506161611108046303695061616111080463039424607030352700780134410.94%8.76%4.11%3.44%0.00%0.4510.7511.3550.0060水/t備注球團檢修---總計2.563kgce/t單位消耗煉鐵布袋除塵kg/t表105月各種含鐵二次資源消耗情況燒結(jié)機燒結(jié)余熱煉鐵重煉鐵環(huán)煉鋼污泥頭機尾煉鋼紅灰發(fā)電除塵力除塵保除塵除塵灰kg/t5.55725.68420.127kg/t0.0000.0000.000kg/t20.75720.9630.206kg/t0.0000.0000.000kg/t0.0000.0000.000kg/t0.0000.0000.000上月單位消耗本月單位消耗對比

21.37621.070-0.3Page:4

1)本月努力攻關(guān)，提高澳礦和俄羅斯精粉的配比，使得黑礦的單耗比上月增加了148.367噸，紅礦單耗下降了167.644噸。

2)本月二次資源單耗比上月增加了20.028kg/噸，主要上月使用的原料有巴西紅礦、俄羅斯精粉、澳礦和瓦斯灰，造成預配料料倉不夠，煉鋼污泥未正常配加。3)從本月皂土的單耗來看，再次證明了提高煉鋼污泥的配比可以有效減少膨潤土用量。

4)本月停機時間較長，使得電水氣單耗略有上升。

三、本月生產(chǎn)組織特點、存在問題及6月份工作計劃

1.本月生產(chǎn)整體情況較問不順，出紅球、花球情況較多。原料變化較大，下料不

穩(wěn)定，各班未能根據(jù)原料下料情況及時調(diào)整工藝。

2.為保證料場礦粉原料的合理堆存，各作業(yè)班須按生產(chǎn)科要求堆取料，各班調(diào)度

要熟悉現(xiàn)場礦粉堆存情況，防止混料、取錯料。取料時，由于下部礦粉水分較大，調(diào)度或鏟車司機需要及時通知當班作業(yè)長和主控工，以合理調(diào)整干燥溫度，輥磨返料等原料預處理工序。

3.從本月生產(chǎn)來看，澳礦配比對生產(chǎn)影響較大，配加澳礦后要求各段工藝操作較

為精細。第一，下料量需要穩(wěn)定，下料不穩(wěn)定會照成后續(xù)熱工上的波動，碎球量和粉末增多；第二，主控需要盯住各道工序，仔細觀察變化，并及時作出調(diào)整。根據(jù)輥磨和造球的反應，及時調(diào)整前段工序。

4.6月份響應公司降低生產(chǎn)成本的號召，提高并穩(wěn)定二次資源配比。各作業(yè)班在保

證本班生產(chǎn)的同時，需要為下一個班創(chuàng)造生產(chǎn)條件。

生產(chǎn)技術(shù)科

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第二煉鐵總廠鎂質(zhì)球團礦試生產(chǎn)總結(jié)

0前言

我廠為了將燒結(jié)礦中部分MgO含量轉(zhuǎn)加到球團礦中，以提升燒結(jié)礦產(chǎn)、質(zhì)量，同時提高球團礦冶金性能，進一步提高高爐經(jīng)濟技術(shù)指標，201*年10月份選擇輕燒氧化鎂粉作為鎂源進行了鎂質(zhì)球團礦工業(yè)試生產(chǎn)。試生產(chǎn)結(jié)果表明：燒結(jié)礦中部分MgO含量轉(zhuǎn)加到球團礦后，燒結(jié)產(chǎn)、質(zhì)量有所提升，鎂質(zhì)球團礦冶金性能有所提升，有利于高爐經(jīng)濟技術(shù)指標的提高，可帶來顯著經(jīng)濟效益�？倧S決定在201*年1月19日至6月30日期間進行鎂質(zhì)球團礦試生產(chǎn)，現(xiàn)將試生產(chǎn)總結(jié)如下：1球團加鎂試生產(chǎn)1.1試生產(chǎn)階段

試生產(chǎn)時間從201*年1月19日至6月30日，其中4月12-5月4日期間停止配用輕燒氧化鎂粉，作為為基準期。我們按照輕燒氧化鎂粉配比不同將試生產(chǎn)期分為3個階段：以第一階段為1月19-2月15日，此階段輕燒氧化鎂粉配比1.4%；第二階段為2月16日-4月10日，此階段輕燒氧化鎂粉配比1.0%；第三階段階段為5月5日-6月30日，此階段輕燒氧化鎂粉配比1.0%。1.2原料條件分析

試生產(chǎn)生產(chǎn)期間配用含鐵精礦有東精15%左右、國內(nèi)精40%左右、龍橋精8%左右、凹磁30%左右，球磨精5%，另配用1.0%-1.4%輕燒氧化鎂粉和1%左右膨潤土，具體原料條件見下表1。

表1原料條件統(tǒng)計表

階段

階段一階段二階段三基準期

鎂粉%

膨潤土總磨料比%

%

烘干混合料水分/%1#

2#

平均

1.4

1101111.636.25%42.28%46.36%46.66%7.607.256.997.067.647.477.127.507.627.367.067.28

由上表1可以看出，試生產(chǎn)期間總磨料比例逐步升高，烘干水分逐步降低，這主要是因為試生產(chǎn)初期生球水分偏高，不利于豎爐焙燒。而降低烘干水分，提高潤磨比例有利于降低生球水分。1.3生球質(zhì)量分析

表2生球質(zhì)量統(tǒng)計表

階段

階段一階段二階段三基準期

落下強度抗壓強度生球水分粒度（%）次/個

N/個

%

12~18mm

10.539.737.747.8917.1816.7816.6216.669.739.438.848.8391.7191.4691.3791.49

由上表2可以看出，階段一生球水分偏高，導致豎爐烘干效果不佳，有生球爆裂現(xiàn)象。階段二、三為了有利于豎爐焙燒，逐步降低了生球水分，豎爐烘干效果好轉(zhuǎn)，而生球落下強度和抗壓強度也有所降低，粒度基本不變，但整個試生產(chǎn)期間生球質(zhì)量較好，至第三階段生球水分降至8.84%，與基準期基本一致。1.4豎爐操作分析

表3豎爐操作參數(shù)指標

階段

階段一階段二階段三基準期

煙罩（℃）

烘干床（℃）燃燒室溫度（℃）南

北

東北

西南

燃燒室壓力（kPa）東

西

煤氣流量m3/h

助燃風流量m3/h

冷卻風流量m3/h

168159147

594573592539569494

106610521035

107510731047

12.9713.091966612.3912.281939313.3913.6518322

224062237822669

536245179052674

1656095721067108413.1113.09196022303354372

從上表3可以看出，試生產(chǎn)期間烘干床溫度比基準期提高了40℃左右，燃燒室溫度提高30℃左右，煤氣流量提高了1000m3/h左右，這是因為鎂質(zhì)球團礦焙燒需要更多熱能，所以煤氣流量有所提高，而在廢氣總量增加的情況下，燃燒室壓力反而有所下降，說明爐內(nèi)透氣性較好，其中第二、三階段，總廢氣量提高了1211m3/h，燃燒室壓力反而下降了0.8kPa。

從豎爐生產(chǎn)現(xiàn)場看，第一階段豎爐烘干床上沒有爆裂聲，而爐內(nèi)粉塵比基準期生產(chǎn)時多，且返礦增加比較明顯，導致成品率降低2%，可能是因為生球進入豎爐預熱帶后存在爆裂情況；第二、三階段輕燒氧化鎂粉配比降至1%，生球水分控制在≤9%以后，爐內(nèi)粉塵明顯降低，返礦明顯減少。1.5成品球質(zhì)量分析

表4成品球質(zhì)量指標

球團礦化學成分/%

球團礦物理性能/%轉(zhuǎn)鼓抗壓(N)階段三基準期62.685.571.481.640.6292.1530310.284.09%62.316.121.761.060.5992.1430130.363.51%89.2589.16

從上表4可以看出，第一階段輕燒氧化鎂粉配比1.4%時，鎂質(zhì)球團礦的MgO含量達到1.97%，TFe略有降低，其他化學成分穩(wěn)定，物理指標與基準期持平。第二、三階段輕燒氧化鎂粉配比1.0%時，MgO含量1.68%，比基準期提高0.73%，TFe提高0.12%，SiO2含量降低0.36%，AL2O3含量降低0.17%；物理指標中轉(zhuǎn)鼓92.18%，抗壓強度3021N，（16.1-8.8）*（730-300）/1000=3.14(元/噸)MgO粉代替部分精礦粉后成本降低：

（8.8+11-16.1）*（1229.37-730）/1000=1.85(元/噸)返粉上升后成本上升：

（59-58）/1000*（1258.73-1250）=0.009(元/噸)則單位原料成本上升：3.14+0.009-1.85=1.30(元/噸)（2）消耗成本

高爐煤氣消耗升高0.02Gj/t，則消耗成本上升：0.02×10=0.2（元/噸）（3）總成本

全年生產(chǎn)球團礦220萬噸，則總成本上升：220*（1.30+0.2）=330萬元2燒結(jié)降鎂生產(chǎn)2.1生產(chǎn)階段

201*年4月13日00:00起，球團礦停止配加氧化鎂粉后，燒結(jié)礦同步將MgO由2.4%調(diào)整到2.6%。我們選取4月13-30日為基準期與2月17-4月12日期間生產(chǎn)進行對比分析。2.2原料條件

表7配礦對比表/%

類別降鎂期基準期對比

勻礦48.5147.850.66

灰石3.203.000.20

云粉5.726.07-0.35

生灰2.482.52-0.04

焦粉1.702.32-0.62

煤粉2.132.050.08

返粉33.6234.20-0.58

鋼渣0.980.980.00

瓦斯灰0.580.570.01

除塵灰0.050.050

添加劑0.020.020

CDQ粉0.400.380.02

從表7中數(shù)據(jù)可以看出，燒結(jié)礦MgO下降0.2%后，兩臺機云粉配比平均下降0.35%，石灰石配比平均上升0.20%，焦粉配比降低0.62%，煤粉配比升高0.08%。2.3燒結(jié)過程參數(shù)分析

燒結(jié)礦MgO下降0.2%后，2臺燒結(jié)機生產(chǎn)參數(shù)控制穩(wěn)定，具體參數(shù)見表2。

表8兩臺燒結(jié)機參數(shù)對比表

日期

上料量

t/h

層厚mm

內(nèi)返量Kg/t

煙道溫度

℃

負壓kPa

1#

試生產(chǎn)期基準期對比

2#1#2#1#2#1#2#1#2#17.016.80.22

60962469070716113813014015.660062767969516614412914115.59-31112-5-60.3-0.50.05

從表8中可以看出，燒結(jié)礦MgO下降0.2%后，2臺機料層層厚平均提升了11.5mm，內(nèi)返量平均下降了5.5kg/t，說明MgO上升后焙燒難度加大，返粉量增加。

2.4燒結(jié)礦質(zhì)量及經(jīng)濟技術(shù)指標分析

表92臺機綜合化學質(zhì)量指標/%

階段試生產(chǎn)期基準期對比

Tfe55.8455.560.28

SiO25.15.080.02

CaO10.8410.95-0.11

AL2O31.91.97-0.08

MgO2.42.58-0.18

FeO8.48.30.1

R2.132.15-0.03

從表9中數(shù)據(jù)看出，MgO下降0.18%后，Tfe上升0.28%，堿度降低0.03。

表10綜合物理質(zhì)量及經(jīng)濟技術(shù)指標

固耗kg/t

試生產(chǎn)基準期對比

成品率%

利用系數(shù)t.m-2.h-1

粉燒比kg/t

轉(zhuǎn)鼓%

5-10mm%

平均粒度mm

階段

58.85065.8959.77965.2-0.8290.69

1.3481.3270.02179182-381.6181.340.2715.6415.580.0619.9420.26-0.32

表11綜合冶金性能指標/%

試生產(chǎn)階段

試生產(chǎn)基準期對比

還原度RI

%

還原速率RVI

%/min

還原粉化RDI+6.3%

+3.15%

-0.5%

71.6274.94-3.320.50.55-0.0549.5847.022.5670.6768.372.36.746.520.22

從表10、11中數(shù)據(jù)看出，試生產(chǎn)期MgO下降后，兩臺機利用系數(shù)提升0.02t.m-2.h-1，成品率提升0.69%，固體燃耗下降0.829kg/t,轉(zhuǎn)鼓強度提升0.27%，平均粒度降低0.32mm，其他物理質(zhì)量指標及冶金性能指標基本穩(wěn)定。2.5燒結(jié)礦生產(chǎn)成本評估

（1）固耗降低0.829kg/t，煤粉單價1242元/t，則成本下降:0.829×1242/1000=1.03元/噸

（2）成品率上升0.69%，當期燒結(jié)礦價格為1150.67元/噸，返粉單價1130

元/噸，則成本下降：

（1150.67-1130）×0.69%=0.143元/噸。（3）原料成本

混勻礦單耗上升，燒結(jié)礦鐵品位同步上升0.28%，故不計算混勻礦成本；石灰石單耗升高2.82kg/t，內(nèi)結(jié)價51元/噸；云粉下降6.18kg/t，內(nèi)結(jié)價51.5元/噸，生灰下降1.31kg/t,內(nèi)結(jié)價420.7元/噸；CDQ粉上升0.09kg/t，內(nèi)結(jié)價480.69元/噸，則原料單位成本下降：

2.82×51/1000-6.18×51.5/1000-1.31×420.7/1000+0.09×480.69/1000

=0.682元/噸。（4）燒結(jié)礦總效益

計劃年產(chǎn)燒結(jié)礦635萬噸，則燒結(jié)礦生產(chǎn)總成本下降：（1.03+0.143+0.682）×635=1177.925萬元3高爐生產(chǎn)3.1高爐生產(chǎn)分析

我廠三座高爐至1月19日配用鎂質(zhì)球團礦以來，生產(chǎn)穩(wěn)定、順行。我們選取配用鎂質(zhì)球團礦的2、3、5、6月四個月為試生產(chǎn)期與不配用鎂質(zhì)球團礦的4月12-30日為基準期進行比較。

表12高爐生產(chǎn)指標

試生產(chǎn)基準期對比

系數(shù)t/m.d2.4032.3890.014

焦比kg/t336345-8.45

煤比kg/t130135-4.62

焦丁kg/t3334-0.93

燃料比kg/t499513-14.00

由上表12可以看出，使用鎂質(zhì)球團礦生產(chǎn)期間高爐系數(shù)提高了0.014t/m.d，焦比下降8.45kg/t，煤比降低4.62kg/t，總?cè)剂媳冉档?4kg/t3.2高爐生產(chǎn)成本評估

高爐焦比降低8.45kg/t，焦炭價格2140.85元/噸，考慮高爐燃料消耗降低還與操作等其他因素有關(guān)，綜合國內(nèi)同行數(shù)據(jù)估算高爐配用鎂質(zhì)球團礦后焦比降低4kg/t，計劃年生產(chǎn)鐵水511萬噸/年，則年降本：

4/1000×2140.85×511=4375.897萬元/年4總經(jīng)濟效益評估

直接經(jīng)濟效益：

球團MgO提高使成本上升330萬元/年，燒結(jié)MgO降低使成本降低1177.925萬元/年，則綜合降本：847.925萬元/年

間接經(jīng)濟效益：

燒結(jié)礦質(zhì)量的改善和球團礦冶金性能的提高，使高爐成本降低4375.897萬元/年。5結(jié)論

（1）配加輕燒氧化鎂粉生產(chǎn)鎂質(zhì)球團試生產(chǎn)期間，生球質(zhì)量較好，豎爐爐況穩(wěn)定。輕燒氧化鎂粉配比1.0%時，MgO含量1.68%，比基準期提高0.73%，TFe提高0.12%，SiO2含量降低0.36%，AL2O3含量降低0.17%；物理指標中轉(zhuǎn)鼓92.18%，抗壓強度3021N，

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