安裝調(diào)試總結(jié)-電廠

大唐湘潭電廠公司項目高壓變頻節(jié)能改造項目總結(jié)

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廣州智光電氣股份有限公司大唐湘潭電廠集團有限公司

二零一一年一月

大唐湘潭電廠高壓變頻節(jié)能改造項目

一、

項目概況.1XX電廠簡介（所在地、機組容量、年均發(fā)電量）大唐湘潭電廠位于湖南湘潭1.2變頻節(jié)能改造對象（機組名稱、數(shù)量、輔機名稱、數(shù)量）1.3改造團隊（智光公司團隊、XX公司團隊）.4改造時間（智光公司從何時排產(chǎn)、發(fā)貨、現(xiàn)場安裝、低壓調(diào)試、停機、高壓調(diào)試、投運）

二、改造過程.1#1XXMW機組改造2.1.1改造對象參數(shù)設(shè)備名稱引風(fēng)機一次風(fēng)機二次風(fēng)機送風(fēng)機增壓風(fēng)機凝結(jié)水泵給水泵平均電機額定額定實際額定改造前調(diào)節(jié)方式改造前開度（風(fēng)門或閥門、液耦）平均電耗（kWh）電機型號容量電流功率功率電壓（風(fēng)門或因數(shù)因數(shù)(kV)閥門、液(kW)(A)耦）---------------------------------------------注：如改造對象采用液力耦合器調(diào)速，需要記錄液力耦合器輸出轉(zhuǎn)速、電機額定轉(zhuǎn)速、風(fēng)門或閥門開度。.1.2改造過程

引風(fēng)機：配高壓變頻型號、控制方案、DCS邏輯說明、散熱說明、維護注意事項一次風(fēng)機：配高壓變頻型號、控制方案、DCS邏輯說明、散熱說明、維護注意事項二次風(fēng)機：配高壓變頻型號、控制方案、DCS邏輯說明、散熱說明、維護注意事項送風(fēng)機：配高壓變頻型號、控制方案、DCS邏輯說明、散熱說明、維護注意事項增壓風(fēng)機：配高壓變頻型號、控制方案、DCS邏輯說明、散熱說明、維護注意事項凝結(jié)水泵：配高壓變頻型號、控制方案、DCS邏輯說明、散熱說明、維護注意事項給水泵：配高壓變頻型號、控制方案、DCS邏輯說明、散熱說明、維護注意事項2.1.3改造時間

自201*年X月X日開始就位，截止X月X日順利投運，共歷時XX天2.2#2XXMW機組改造2.2.1改造對象參數(shù)電機型號電機額定額定實際功率額定電壓改造前調(diào)節(jié)方式（風(fēng)門、液耦）改造前開度（風(fēng)平均電耗門、液（kWh）耦）設(shè)備名稱引風(fēng)機一次風(fēng)機二次風(fēng)機容量電流功率(kW)(A)因數(shù)因數(shù)(kV)送風(fēng)機增壓風(fēng)機凝結(jié)水泵給水泵平均---------------------------------------------.2.2改造過程

引風(fēng)機：配高壓變頻型號、控制方案、DCS邏輯說明、散熱說明、維護注意事項一次風(fēng)機：配高壓變頻型號、控制方案、DCS邏輯說明、散熱說明、維護注意事項二次風(fēng)機：配高壓變頻型號、控制方案、DCS邏輯說明、散熱說明、維護注意事項送風(fēng)機：配高壓變頻型號、控制方案、DCS邏輯說明、散熱說明、維護注意事項增壓風(fēng)機：配高壓變頻型號、控制方案、DCS邏輯說明、散熱說明、維護注意事項凝結(jié)水泵：配高壓變頻型號、控制方案、DCS邏輯說明、散熱說明、維護注意事項給水泵：配高壓變頻型號、控制方案、DCS邏輯說明、散熱說明、維護注意事項2.2.3改造時間

自201*年X月X日開始就位，截止X月X日順利投運，共歷時XX天

三、節(jié)能分析.1#1600MW機組負載機組負荷（MW）小于330工頻運行電流(A)有功(MW)變頻運行電流(A)有功(MW)節(jié)能改造比例引風(fēng)機360-480490-600小于330360-480490-600小于330360-480490-600小于330360-480490-600小于330360-480490-600小于330一次風(fēng)機二次風(fēng)機送風(fēng)機增壓風(fēng)機凝結(jié)水泵360-480490-600小于330360-480490-600給水泵.2#1300MW機組負載引風(fēng)機一次風(fēng)機二次風(fēng)機送風(fēng)機增壓風(fēng)機凝結(jié)水泵給水泵機組負荷（MW）小于180180-300小于180180-300小于180180-300小于180180-300小于180180-300小于180180-300小于180180-300工頻運行電流(A)有功(MW)變頻運行電流(A)有功(MW)節(jié)能改造比例四、

項目總結(jié).1安裝調(diào)試過程中發(fā)現(xiàn)的問題4.2對XX電廠現(xiàn)場整體項目的改良建議4.3用戶對我司本項目的意見和建議4.4附：現(xiàn)場《操作規(guī)程》《現(xiàn)場培訓(xùn)材料》

擴展閱讀：潮州電廠調(diào)試總結(jié)

、工程情況介紹概述

廣東大唐潮州發(fā)電廠工程為兩臺600MW超臨界參數(shù)燃煤凝汽式發(fā)電機組。該工程主體建設(shè)單位為廣東大唐國際潮州發(fā)電有限責(zé)任公司；設(shè)計單位為廣東省電力設(shè)計研究院、廣東省交通規(guī)劃勘測設(shè)計研究院；主體施工單位為廣東省火電安裝公司和東北電力建設(shè)公司；工程監(jiān)理單位為河南立新電力監(jiān)理公司；1號機組的單體調(diào)試工作由廣東省火電安裝公司調(diào)試所負責(zé)完成；分系統(tǒng)和整套啟動調(diào)試由華北電力科學(xué)研究院有限責(zé)任公司和廣東省電力試驗研究所負責(zé)完成。2機組設(shè)備簡介

鍋爐為哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司制造的超臨界參數(shù)、變壓運行直流鍋爐，鍋爐型號為HG-1950\/25.40-YM4型，帶啟動循環(huán)泵、單爐膛、一次再熱、平衡通風(fēng)、對沖燃燒、露天布置、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)Π型布置。

設(shè)計燃用神華集團神府東勝煤，并以大同塔山煤作為校核煤種。燃煤經(jīng)鐵路至黃驊港轉(zhuǎn)海運至電廠卸煤碼頭。

采用灰渣分除系統(tǒng)，鍋爐除渣采用刮板撈渣機機械除渣裝置，鍋爐除灰系統(tǒng)采用氣力除灰，每兩臺鍋爐設(shè)兩粗一細三座干灰?guī)臁?/p>

鍋爐輔機情況：

爐水再循環(huán)泵型號LUVAk250-300\/1，德國KSB制造。刮板式撈渣機型號GBL20D×53，青島四洲設(shè)計制造；刮板鏈條液壓自動張緊，液壓馬達驅(qū)動；依靠提升段實現(xiàn)爐渣脫水，脫水爐渣直接落入配套渣倉，裝車外運。鍋爐三大風(fēng)機：送風(fēng)機型號ANN-2660\/1400N，豪頓華工程有限公司制造；軸流動葉調(diào)節(jié)。一次風(fēng)機型號PAF18-12.5-2，上海鼓風(fēng)機廠有限公司制造；軸流雙級動葉調(diào)節(jié)。引風(fēng)機型號AN35e6(V19+4°)，成都電力機械廠制造；軸流靜葉調(diào)節(jié)。

磨煤機型號HP1003，上海重型機器廠制造，中速碗式磨，5個出粉口，石子煤人工干排。給煤機型號GM-BSC21-24，沈陽華電制造，皮帶稱重式。

空氣預(yù)熱器型號31VNT1750型，豪頓華工程有限公司制造（威海）；三分倉轉(zhuǎn)子回轉(zhuǎn)式，雙密封片，密封板固定，中心驅(qū)動，推力和導(dǎo)向軸承無油站設(shè)計。

電除塵型號2BE418\/2-5，福建龍凈環(huán)保制造；兩臺雙室五電場，頂部振打，除塵效率99.86%；每個電場8個灰斗，灰斗設(shè)電加熱，無氣化風(fēng)。配套氣力干除灰系統(tǒng)，北京克萊德貝爾格曼華通物料輸送有限公司制造，每個灰斗配一臺倉式輸送泵；7個鍋爐省煤器灰斗另設(shè)7臺倉泵。

汽輪機為哈爾濱汽輪機廠有限責(zé)任公司制造的超臨界、一次中間再熱、單軸、三缸四排汽、雙背壓、凝汽式汽輪機，型號為CLN600-24.2\/566\/566型。汽輪機具有八級非調(diào)整回?zé)岢槠�，給水泵汽輪機排汽進入主機凝汽器。

系統(tǒng)采用高、低壓兩級串聯(lián)旁路系統(tǒng)，旁路容量按只滿足機組啟動功能設(shè)計，汽輪機采用高、中壓缸聯(lián)合啟動。旁路容量為額定參數(shù)40%BMCR蒸汽量，低旁容量為高旁容量加減溫水量。

汽機一、二、三級抽汽分別向三臺高壓加熱器供汽，四級抽汽除供除氧器外，還向兩臺給水泵汽輪機、輔助蒸汽系統(tǒng)供汽。五、六、七、八級抽汽供汽至四臺低壓加熱器。給水系統(tǒng)采用單元制，每臺機組配置二臺50%B-MCR容量的汽動給水泵，汽動給水泵型號CHTD6\/6，前置泵型號SQ300-670；給水泵汽輪機由哈汽制造，型號NGZ90\/83.5\/95，型式單缸、單流、單軸、沖動式、純凝汽、新汽內(nèi)切換、下排汽。一臺30%B-MCR容量的電動調(diào)速給水泵作為啟動和備用泵，電動給水泵型號CHTD5\/7，前置泵型號SQ250-560；液力偶合器R17K450M型，奧地利\/VOITH制造。所有水泵由上海凱士比泵有限公司制造。凝結(jié)水系統(tǒng)設(shè)兩臺100%容量立式定速凝結(jié)水泵，型號NLT500-570X4S，由上海凱士比泵有限公司制造；系統(tǒng)設(shè)有精處理裝置對凝結(jié)水進行100％的處理。

發(fā)電機為哈爾濱電機廠有限責(zé)任公司制造，型號為QFSN-600-2YHG型。采用GE（通用電氣公司）自并激靜止可控硅整流勵磁系統(tǒng)。

送出采用220kV四回線，電氣主接線采用發(fā)電機－變壓器組單元制接線形式。

主變壓器為常州東芝變壓器有限責(zé)任公司生產(chǎn)的SFP-720MVA\/220kV型變壓器一臺。高壓廠用變壓器分別為特變電工新疆變壓器廠生產(chǎn)的SF10-31500\/20型油浸風(fēng)冷三相無載調(diào)壓變壓器和常州變壓器廠生產(chǎn)的SFF9-50000\/20型分裂式高壓廠用變壓器，每機組配各一臺。

啟動\/備用變壓器為中山ABB變壓器有限公司生產(chǎn)的SFFZ10-50000\/220型分裂式繞組有載調(diào)壓變壓器，一期工程2臺機組共配2臺，并行向機組供電。

機組熱工控制設(shè)備為日立公司的HIACS-5000M系統(tǒng)和部分可編程控制器。每臺機組DCS控制共有六臺操作員站、兩臺工程師站和46個機柜（不包含公用系統(tǒng)機柜）。另外，廠內(nèi)如輸煤車間，除灰車間等采樣監(jiān)視信息采樣到輔控網(wǎng)，輔控網(wǎng)通過EOS（輔控網(wǎng)操作員站）與DCS主網(wǎng)相連，并通過大屏顯示。通過EOS與DCS主網(wǎng)相連的還有火焰及廠內(nèi)重要位置的監(jiān)視電視。機組熱工控制為單元制，采用爐、機、電集中控制方式。

二、機組試運情況1機組分系統(tǒng)試運

由于220kV線路建設(shè)滯后于潮電受電計劃工期，根據(jù)實際情況一號機組的廠用電受電過程分為二步：201*年11月18日一號機組廠用工作段6kV系統(tǒng)臨時受電完成。201*年2月15日GIS220kV站及啟動備用變壓器帶電正式開始分部試運。06年2月28日完成爐前堿洗工作。年3月3日完成鍋爐化學(xué)清洗工作，清洗效果檢查鑒定評價為“優(yōu)良”。06年3月14日上水開始冷態(tài)沖洗，3月16日用等離子冷態(tài)直接點火方式投入制粉系統(tǒng)進行熱態(tài)沖洗，3月18日開始試吹管，3月21日主汽及再熱汽系統(tǒng)打靶合格。月28日一號主變通過220kVI母線反送電，先后完成6kV低電壓保護傳動試驗，模擬直流接地試驗，10kV保安電源傳動試驗，保安電源切換試驗,發(fā)電機保護試驗，勵磁系統(tǒng)靜態(tài)試驗。4月3日完成了發(fā)電機交流耐壓試驗,發(fā)電機風(fēng)壓試驗，旁路系統(tǒng)調(diào)試，ETS傳動。4月5日完成整套啟動前調(diào)試技術(shù)交底及機爐電大聯(lián)鎖保護傳動。至機組整套起動前大機抗燃油油質(zhì)NAS5級，潤滑油及A、B小機潤滑油質(zhì)NAS7級。2機組整套啟動試運.1空負荷調(diào)試月9日-4月13日一號機組開始首次整套啟動調(diào)試程序。4月9日9:20汽機首次冷態(tài)起動定速3000rpm，各軸瓦溫度及軸振正常,在此期間先后完成了汽機潤滑油壓調(diào)整，打閘、注油試驗，主跳閘電磁閥動作在線試驗，試投旁路試驗，并完成了發(fā)電機短路試驗、空載試驗，發(fā)變組短路、空載試驗，勵磁系統(tǒng)閉環(huán)試驗，假同期試驗。完成A小機升速和兩次機械超速和一次電超速試驗。4月13日13:13一號機組首次并網(wǎng)成功。在完成帶負荷114MW暖機后，解列發(fā)電機后完成調(diào)門嚴密性試驗，主汽門嚴密性試驗，汽機電超速試驗及兩次機械超速試驗，飛錘動作值分別為3276rpm、3277rpm。期間還完成了鍋爐再熱器安全門整定試驗，A汽泵投運，高加試運，試投了電除塵。完成了空負荷階段的相關(guān)調(diào)試工作。在空負荷調(diào)試期間，一號機組共起動5次。

（1）機組第一次（冷態(tài)）啟動：4月9日0:38沖轉(zhuǎn)，3:29停機。因B凝結(jié)水泵入口濾網(wǎng)堵，不打水，汽機201*rpm時手動停機。（2）機組第二次（溫態(tài)）啟動：4月9日8:38沖轉(zhuǎn)，9:20汽機3000rpm定速，完成主控就地打閘試驗，充油試驗，油泵切換試驗，11:15因隔膜閥漏油（法蘭隔膜墊吱），安全油壓低掉機。

（3）機組第三次（溫態(tài)）啟動：4月10日15:54沖轉(zhuǎn)，16:52定速，電氣空載試驗4月11日11:33，主汽溫度突降，由415度,下降至296度,主汽壓7.92MPA，汽機打閘。（4）機組第四次（熱態(tài)）啟動：4月12日8:36沖轉(zhuǎn)，10:52定速，交電氣試驗。4月13日13:13首次并網(wǎng)成功，18:25負荷114MW，4月13日22:20解列，完成汽機主汽門嚴密性試驗、超速試驗。4月14日3:00汽機打閘停機，鍋爐定再熱器安全門。

（5）機組第五次（熱態(tài)）啟動：4月14日9:23沖轉(zhuǎn)，9:45定速，11:46第二次并網(wǎng)，13:09因主汽溫度下降較快，（從510℃下降到430℃）,汽機打閘停機。試運指揮部決定機組停機消缺。機組開始滑停。

.2帶負荷調(diào)試月15日-5月14日機組開始帶負荷試運，一號機組4月25日首次升負荷至600MW，瞬間最高負荷603MW。在此期間完成了A、B小機升速、超速試驗，投入電除塵全部電場，以及精處理裝置。還完成了勵磁調(diào)節(jié)器各種限制試驗、整流柜均流試驗以及轉(zhuǎn)子一點接地保護整定試驗。相繼試投吹灰器，四管泄漏監(jiān)測儀。完成單側(cè)引風(fēng)機、送風(fēng)機、一次風(fēng)機帶50％負荷試驗，鍋爐斷油低負荷穩(wěn)燃試驗，汽門活動試驗，大機真空變動試驗，完成了50％、100％甩負荷試驗，最高飛升轉(zhuǎn)速3085rpm、3178rpm。期間進行了一次調(diào)頻和AGC試驗，并配合220kV潮饒線線路測試等工作。

在帶負荷試運的30天里，我們完成了《啟規(guī)》和《調(diào)試工作規(guī)定》中規(guī)定的試驗項目，并網(wǎng)安全性評價要求的試驗項目以及部分性能試驗項目。在此期間，機組共起動8次。

（1）機組第六次（冷態(tài)）啟動：4月15日01:41沖轉(zhuǎn)，2:10定速，3:50并網(wǎng)（第三次）7:48B小機沖轉(zhuǎn)，完成B小機超速試驗；16:08啟動A小機，完成B小機超速試驗。4月16日7:19發(fā)電機故障，發(fā)電機聯(lián)跳汽機，為發(fā)電機一點接地保護動作，期間最大負荷160MW。

（2）機組第七次(熱態(tài))啟動：4月16日0:32沖轉(zhuǎn)，1:00定速，1:31并網(wǎng)（第四次），帶負荷至150MW，4月18日8:02因鍋爐省煤器入口流量低，汽機跳閘。

（3）機組第八次(熱態(tài))啟動：4月19日5:16沖轉(zhuǎn)，5:45定速，6:25并網(wǎng)（第五次），期間最大負荷360MW，試驗B汽泵，機前壓力自動，投高加，鍋爐切直流；4月20日6:30鍋爐側(cè)A空預(yù)器電流由12A迅速上升，7:00電流上升至最大量程，空預(yù)器停轉(zhuǎn)，鍋爐緊急降負荷，由360MW降低到280MW，停A側(cè)送、引、一次風(fēng)機，采用單側(cè)運行對A空預(yù)器進行處理。4月20日16:44由于B小機安全油泄去，引起給水流量下降，鍋爐側(cè)省煤器入口流量低于486t\/h保護動作，鍋爐MFT，汽機聯(lián)跳發(fā)電機。

（4）機組第九次(溫態(tài))啟動：4月21日7:18沖轉(zhuǎn)，7:40定速，7:50并網(wǎng)（第六次）。10:45機組帶159MW負荷。4月22日04:08全部主蒸汽安全門校驗完畢，校驗安全門時主汽壓力維持21MPa，機組負荷420MW。在降負荷到300MW之前，凝汽器有泄漏，凝結(jié)水Na+超標，隔離外圈循環(huán)水，進行處理，機組降負荷到300MW。在此期間進行了由順閥切單閥；并汽泵試驗。16:01B小汽機由于汽泵振動探頭松動，誤發(fā)信號致B小汽機跳閘，由于A小汽機油閥存在卡澀問題，所以油閥動作緩慢，沒有及時給鍋爐上水，導(dǎo)致省煤器入口流量低保護動作，機組300MW停機。

（5）機組第十次(冷態(tài))啟動：4月24日20:56沖轉(zhuǎn)，21:18定速，21:31并網(wǎng)（第七次），4月25日8:25機組首次帶負荷600MW。4月25日20:12甩300MW試驗，max3082rpm。4月26日3:39因高加出口門桿卡蘭吱、嚴重漏水，爐側(cè)減溫水調(diào)節(jié)閥壞，機組停機臨修。（6）機組第十一次(熱態(tài))啟動：4月26日22:38沖轉(zhuǎn)23:40定速，23:47并網(wǎng)（第八次）做LMCC與DEH中一次調(diào)頻試驗，負荷變動試驗500MW。4月28日因潮饒線路粘連，為配合潮饒線檢修，機組18:52開始滑參數(shù)停機，320MW時速度級溫度475℃，到23:38第一級金屬溫度284℃，負荷30MW，打閘停機。月28日～5月8日因潮饒線檢修，停機10天進行消缺。

（7）機組第十二次(冷態(tài))啟動：5月8日16:25沖轉(zhuǎn)18:14定速19:27并網(wǎng)（第九次）。進行500MW下的潮饒輸電線路測試，線路仍發(fā)現(xiàn)100m粘連，期間最高負荷510MW，5月9日15:00發(fā)現(xiàn)鍋爐屏過管泄漏，21:28大機滑至68MW打閘停運，鍋爐搶修。（8）機組第十三次(溫態(tài))啟動：5月13日19:39沖轉(zhuǎn)，19:59定速，20:09并網(wǎng)（第十次）。5月14日14:24帶負荷至586.5MW，17:31進行100％甩負荷試驗，汽機最高轉(zhuǎn)速3178rpm。

.3滿負荷試運月14日機組第十四次(熱態(tài))啟動。于5月14日17:30機組再次達到滿負荷運行，鍋爐斷油投粉，投入電除塵，高加投入,吹灰系統(tǒng)投入，廠用電切換裝置正常投入,機組協(xié)調(diào)投入(BF+MW)，汽水品質(zhì)合格。但由于潮饒線原因，造成一號機組不能連續(xù)滿負荷運行，試運指揮部報請試運總指揮，在得到啟委會同意下，向省電網(wǎng)調(diào)度中心提出申請進行168小時連續(xù)試運行，并請調(diào)度中心根據(jù)電網(wǎng)線路情況安排一號機168小時試運期間的機組負荷，得到調(diào)度中心的批準和答復(fù)，一號機組于5月15日16:20進入168小時試運。

進入168時的機組狀態(tài)：

(1)發(fā)電機負荷能達到銘牌額定功率值，168試運期間負荷由中調(diào)根據(jù)線路情況進行安排(2)(3)(4)(5)

鍋爐斷油燃燒

全部高低加投入運行電除塵器投入運行

凝汽器精處理裝置投入，汽水品質(zhì)合格

(6)機組保護投入率達到100％(7)主要儀表投入率達到100％

(8)機組熱工自動投入率>90％

到5月22日16:20一次完成168小時連續(xù)試運。168小時連續(xù)試運期間，主要運行指標情況：（按中調(diào)調(diào)度曲線運行）機組連續(xù)運行168小時；連續(xù)帶負荷運行168小時；機組平均負荷率73.7%；

熱工、電氣自動投入率100％；熱工、電氣保護投入率98.2％；熱工、電氣儀表投入率100％；廠用電率4.59％；

機組補水率1.167％；

真空嚴密性0.296kPa\/min；發(fā)電機漏氫量18Nm3\/d；

汽輪發(fā)電機組軸振最大值#5瓦70μm；

從鍋爐點火吹管至168小時連續(xù)滿負荷試運結(jié)束，歷時69天；從汽機首次沖車至168小時連續(xù)滿負荷試運結(jié)束，歷時44天；完成168小時試運的啟動次數(shù)為1次。一號機組168小時滿負荷試運期間，發(fā)電量7429萬千瓦時，燃煤量30174噸，燃油量46噸（臺風(fēng)襲擊期間用油），機組補水率：1.167%，除鹽水消耗量2653噸，供電煤耗334.386g\/kwh。

一號機組經(jīng)過整套啟動調(diào)試和連續(xù)168小時試運考核證明，設(shè)備、系統(tǒng)運行穩(wěn)定，機組能夠達到滿負荷生產(chǎn)運行條件。.4整套試運指標

一號機組整套試運期間，累計發(fā)電15824萬千瓦時，燃煤量84710噸，除鹽水消耗量57916噸，燃油量1828.8噸。

三、機組RB、甩負荷、燃燒調(diào)整試驗情況一）甩負荷試驗1.甩50%額定負荷月25日20：13進行甩50%額定負荷試驗。試驗前：負荷300MW，三臺磨運行，投入6支油槍，主汽壓力12.5MPa。試驗總指揮按5-4-3-2-1-甩負荷倒計時下令，3停止一臺磨煤機，2停止下層E磨煤機，保留A磨煤機（帶有等離子）及6支油槍運行，機組甩負荷后因省煤器入口流量低鍋爐滅火，汽機甩負荷試驗成功，在甩負荷試驗過程中停磨煤機時因一次風(fēng)壓變化幅度較大，造成A一次風(fēng)機失速。2.甩100%額定負荷月14日17：34進行甩100%額定負荷試驗。試驗前機組負荷升至600MW，A、B、C、D、E磨煤機運行，總?cè)济毫?33t\/h，投入8只油槍運行。17：34甩負荷試驗開始進行，陸續(xù)手動停止D、B、C、E制粉系統(tǒng)，爐膛壓力低（-1953Pa）MFT動作。汽機甩負荷試驗成功。二）RB情況：機組試運期間未進行RB試驗。

機組投產(chǎn)后5月24日11：43負荷500MW，A小機跳閘，電泵聯(lián)啟，RB動作跳F制粉系統(tǒng)，降負荷至400MW。調(diào)試人員記錄RB動作曲線。

機組投產(chǎn)后6月16日15：16負荷360MW，A引風(fēng)機跳閘，聯(lián)跳A送風(fēng)機，RB動作跳F制粉系統(tǒng)，降負荷至300MW。調(diào)試人員記錄RB動作曲線。三）燃燒調(diào)整情況：

根據(jù)神華煤的結(jié)焦特性及烏沙山電廠調(diào)試經(jīng)驗，試運初期煤倉上煤按神華煤\/晉北煙煤7\/3的比例配煤，將內(nèi)、外二次風(fēng)的旋流強度均調(diào)至最小，試運初期由于負荷偏低未發(fā)現(xiàn)鍋爐大面積結(jié)焦，只是在燃燒器噴口處發(fā)現(xiàn)結(jié)焦，鍋爐燃燒情況良好。168小時試運中期配煤方式發(fā)生變化（下雨，為保證上干煤），全部上神華煤，5月17日發(fā)現(xiàn)爐膛兩側(cè)負壓偏差逐漸加大（兩側(cè)負壓偏差最高達200Pa），18日凌晨因臺風(fēng)降負荷，鍋爐大量掉焦，后爐膛兩側(cè)負壓正常，判斷為屏過部位結(jié)焦。后鍋爐運行期間加強吹灰，分倉進行配煤（A、C、E神華煤，B、D、F晉北煤），結(jié)焦情況減輕。試運期間兩側(cè)氧量偏差較大，B側(cè)氧量值為A側(cè)氧量值的2倍，調(diào)整無效，后檢查為B側(cè)氧量測點處漏風(fēng)，后處理正常。試運初期送風(fēng)量測量裝置不準（風(fēng)量測量偏小近一倍），后調(diào)整測量裝置位置后正常。

試運期間發(fā)現(xiàn)油槍著火不穩(wěn)定，主要原因為油槍頭部穩(wěn)燃罩較小。二次風(fēng)對于油槍著火作用較小，油槍著火主要用風(fēng)為中心風(fēng)，點火初期中心風(fēng)過大容易吹滅油槍，尤其同層煤粉燃燒器（一次風(fēng)）通風(fēng)后極易吹熄火焰。后解決的辦法為一次風(fēng)通風(fēng)前關(guān)閉相應(yīng)油槍中心風(fēng)，此時能夠保證燃油著火較為穩(wěn)定，投粉燃燒穩(wěn)定后再開啟中心風(fēng)。四、各典型工況主要運行參數(shù)

序號數(shù)據(jù)單位5.15日16:20-24:005.165.175.181電負荷MW540\/412541\/470512\/449421\/4072主蒸汽流量t\/h1554\/11861545\/13691471\/13191203\/1171345燃煤量t\/h214\/160208\/189197\/182175\/178.主蒸汽壓力MPa22.15\/18.3624.55\/20.1624.63\/23.0320.5\/19.82主蒸汽溫度℃564\/553567\/563559\/560559\/5再熱蒸汽壓力MPa3.57\/2.643.56\/3.03.35\/2.852.76\/2.7再熱蒸汽溫度℃563\/560565\/561556\/558554\/5678真空kPa-95.3\/-95.3-95.1\/-95.4-94.8\/-94.2-94.1\/-94.79排煙溫度℃129.3\/1201*6\/128134\/124130.6\/133.710日燃煤量t\/d163449043977329711日燃油量t\/d00012日除鹽水耗量t\/d201*2440021413補水率%5.560.871.2380.914日發(fā)電量kWh38412391078715日廠用電量kWh15.2850.4852.3240.9616日廠用電率%3.9794.0744.8535.63417給水硅含量μg\/l13.46.56.23.18蒸汽硅含量μg\/l13.88.65.83.19給水溫度℃273\/259.3275.2\/265.1272.3\/263261\/220輔機運行-六大風(fēng)機、二臺汽泵運行、電泵備用六大風(fēng)機、二臺汽泵運行、電泵備用六大風(fēng)機、二臺汽泵運行、電泵備用六大風(fēng)機、二臺汽泵運行、電泵備用21磨煤機運行-5臺磨5臺磨5臺磨5臺磨

序號數(shù)據(jù)單位5.195.205.215.22日0：00~16：1電負荷MW487\/403524\/435514\/42142主蒸汽流量t\/h1445\/11121511\/12341481\/1195.112663燃煤量t\/h201\/173212.8\/184.2211.4\/174.6172.4主蒸汽壓力MPa23.23\/19.4521.03\/20.7822.69\/17.9420.975主蒸汽溫度℃555\/548556\/558560\/56656再熱蒸汽壓力MPa3.18\/2.773.43\/2.853.32\/2.782.807再熱蒸汽溫度℃530\/550553\/554558\/5605508真空kPa-95.1\/-95.6-95.7\/-95.7-95.7\/-95.7-95.59排煙溫度℃133\/123.3131.3\/124126.7\/124.3121.110日燃煤量t\/d395246904833111711日燃油量t\/d00012日除鹽水耗量t\/d30045051025513補水率%1.071.331.4451.4914日發(fā)電量kWh93511291178315日廠用電量kWh47.650.749.0415.0416日廠用電率%5.0914.4904.1634.4917給水硅含量μg\/l6.35.12.74.18蒸汽硅含量μg\/l4.86.83.74.19給水溫度℃269.7\/261.4273.9\/264.6268.2\/261.9262.20輔機運行-六大風(fēng)機\\二臺汽泵運行\(zhòng)\電泵備用六大風(fēng)機\\二臺汽泵運行\(zhòng)\電泵備用六大風(fēng)機\\二臺汽泵運行\(zhòng)\電泵備用六大風(fēng)機\\二臺汽泵運行\(zhòng)\電泵備用21磨煤機運行-5臺磨運行5臺磨運行5臺磨運行5臺磨運行

五、機組試運中存在的問題與處理1凝汽器鈦管泄漏

在機組帶負荷試運期間，發(fā)生過四次集中在循環(huán)水外管圈疏水擴容器排汽口側(cè)的凝汽器鈦管泄漏，均在機組運行情況下進行系統(tǒng)隔離后進行了堵管處理。對頻繁發(fā)生的鈦管泄漏，經(jīng)分析確認為：處于疏水擴容器排汽區(qū)域的鈦管，由于鈦管與管板有間隙，排汽直接沖擊造成鈦管的高頻振動而發(fā)生損壞，因此決定在擴容器排汽口外增加防沖擊檔板，實施后凝汽器鈦管泄漏問題得到了解決，直至機組投產(chǎn)后未再發(fā)生鈦管泄漏。2屏式過熱器爆管月9日15:00發(fā)現(xiàn)鍋爐屏過管泄漏，首先鍋爐四管泄漏監(jiān)測儀發(fā)出報警，經(jīng)初步分析和到就地檢查，判斷爐膛上部發(fā)生爆管，停爐后檢查，首爆管為屏式過熱器爐右數(shù)第三屏前側(cè)外數(shù)第26根管入口管段異種鋼焊口上邊緣處爆破（標高約45米），爆口呈大喇叭形，爆口邊緣粗糙，軸向?qū)捈s80mm，周向?qū)捈s125mm，首爆管將周圍的屏過管吹薄，共更換了10根管。對首爆管整圈管進行蠕脹情況測量，整圈蠕脹超標，爆口兩側(cè)管子已脹粗至40.5-40.7mm（設(shè)計38mm），已將首爆管更換至頂棚下1米的位置，該部位管徑已小于38.5mm。爆口管材質(zhì)為T91，規(guī)格為Φ38×5.6。核對哈鍋設(shè)計圖紙，首爆管屏過入口小集箱內(nèi)縮孔直徑為Φ12mm，而管子內(nèi)徑為Φ26.8mm；檢查爆口旁焊口內(nèi)壁光滑、無突出焊瘤，運行中應(yīng)在小集箱內(nèi)縮孔處有異物堵塞，造成整圈管超溫蠕脹爆破。因此，本次爆管確定為運行中異物堵塞管口流道，造成短時超溫爆管。

空預(yù)器轉(zhuǎn)子卡死停運試運期間，長負荷過程中曾連續(xù)兩次發(fā)生空預(yù)器轉(zhuǎn)子卡死停轉(zhuǎn)的事故，進入預(yù)熱器檢查為上部徑向密封片和一次風(fēng)倉扇形板卡死。停轉(zhuǎn)后，檢查減速機和轉(zhuǎn)子連接鎖緊套打滑，手動盤車無效，經(jīng)通風(fēng)降溫、轉(zhuǎn)子溫度降低到120℃以下后才能啟動減速機。認真分析并核對設(shè)計圖紙，發(fā)現(xiàn)空預(yù)器上大梁上部未按設(shè)計要求保溫，立即按設(shè)計進行了上大梁保溫，保溫后空預(yù)器電流恢復(fù)正常，再未發(fā)生轉(zhuǎn)子卡死事故。

事故原因：空預(yù)器上大梁高度大，梁外部未保溫造成梁上下溫差大、熱彎曲超標；大梁下部剛性安裝有扇形板，按豪頓華設(shè)計，轉(zhuǎn)子徑向密封和扇形板間隙很小，跨度達15米的大梁熱彎曲超標直接造成扇形板和轉(zhuǎn)子徑向密封卡死。4省煤器入口流量低引起MFT

在試運期間，曾多次發(fā)生多次省煤器入口流量低保護動作引起MFT，主要原因有兩種情況，一是由于設(shè)計儲水箱水容積非常小，抗擾動能力差，再加上調(diào)試初期運行人員經(jīng)驗不足，對儲水箱水位控制缺乏經(jīng)驗，造成儲水箱水位低引起爐水循環(huán)泵跳閘，進而使得省煤器入口流量低保護動；二是在兩臺汽泵運行的情況下，一臺小機突然跳閘（由于小機軸振探頭接口的松動引起小機跳閘），另一臺小機給水指令加大時，小機的實際轉(zhuǎn)速提升過慢，不能滿足實際給水要求，后來對給水方式采取了改進措施，在自動方式下，兩臺汽泵運行，電泵在備用方式，其勺管自動跟蹤汽泵的指令，當汽泵突然跳閘時，電泵自動聯(lián)起，這樣能最大限度的保證給水的穩(wěn)定。5A凝結(jié)泵振動大

試運中A凝結(jié)泵電機（湘潭產(chǎn)）上軸承徑向振幅周期性超標達0.1-0.2mm，最終振壞電機上導(dǎo)軸承（國產(chǎn)），遂將電機軸承全部更換為SKF軸承。經(jīng)多次檢查處理，直到機組完成168試運，電機振動大一直未得到解決。機組投產(chǎn)后，利用停機檢修時機，吊出該泵進行了徹底檢查，發(fā)現(xiàn)引起振動大的主要原因是泵體水平度嚴重超標，設(shè)計水平度為0.04mm\/m，實際安裝水平度達0.75mm\/m，泵體振動還造成了凝泵最下端軸套松動；經(jīng)調(diào)整泵體水平、緊固軸套后，該泵電機頂部水平振幅降低為0.02-0.04mm。64瓦調(diào)整墊塊破裂06年5月6日，機組停機檢修期間，在處理大機4瓦漏油翻瓦后，發(fā)現(xiàn)一塊下瓦調(diào)整墊塊有多道貫通性裂紋，進行了更換；墊塊材料為軸承鋼，由哈汽外購，和哈汽共同確認墊塊破裂原因為熱處理不當。有機會應(yīng)對所有軸瓦調(diào)整墊塊進行檢查。爐水循環(huán)泵密封墊泄漏

機組168小時試運至第三天，爐水循環(huán)泵泵殼和泵芯間密封墊片（金屬纏繞墊）部位局部發(fā)生泄漏，觀察一天后在機組長負荷時泄漏加劇，經(jīng)聯(lián)系KSB專家，采取了支設(shè)鼓風(fēng)機向泄漏部位吹風(fēng)降溫，同時取掉泵殼保溫，隨后泄漏減輕，直至機組投產(chǎn)后泄漏一直穩(wěn)定未擴展。在停機后對泵芯和泵殼連接螺栓全部旋緊兩方（30），旋緊量0.17mm，開機后泄漏消除。泄漏主因是螺栓緊力不夠，泵芯安裝由KSB專家指導(dǎo)嚴格按國外要求執(zhí)行，屬泵廠設(shè)計緊力不夠。泵組出廠時泵殼和泵芯分開供貨，泵芯法蘭螺栓孔周圍有防腐漆，安裝時若不除盡栓孔周圍和螺帽結(jié)合部位的油漆，熱態(tài)油漆融化將引起緊力微量減小是次要原因。8處理機組真空低

機組開始運行時，真空明顯偏低。為保證軸封不漏空氣，提高軸封供汽壓力，在主機低壓軸封排汽及小機排汽管道上加裝手動門，主機低壓疏水增加一道手動門，以便于運行調(diào)整。對查出的真空系統(tǒng)漏點及時進行處理，使機組真空基本正常。凝結(jié)水熔氧超標

機組整套試運期間，凝結(jié)水溶氧嚴重超標。為此，多次查找原因，更換熱井放水門（內(nèi)漏），增加一道門，放水管改水面上。真空系統(tǒng)查漏，處理漏點。補充水箱加裝濾網(wǎng)及浮球，防止大氣漏入。雖經(jīng)多次處理，目前凝結(jié)水溶氧有所降低但仍然超標，有待進一步分析、解決。10二號高壓調(diào)節(jié)閥OPC三通根部開裂

機組168H期間，#2高壓調(diào)節(jié)閥OPC三通突然大量吱油，嚴重威脅機組安全運行。為保證168H的順利通過，緊急設(shè)置外部油箱連續(xù)補油，保證EH油泵正常運行。制作管架加固，減少了外漏油量。隨后請堵漏公司帶壓堵漏后消除了泄漏。機組投產(chǎn)后停機時更換了三通，其它三通全部著色檢查，徹底消除隱患。三通根部機加工未留倒角，造成應(yīng)力集中，機組運行中油管高頻振動而開裂，三通設(shè)計制造結(jié)構(gòu)不合理是事故主因。為緩解油管振動，在三通部位加裝了管夾。水-水交換器泄漏

水-水交換器未設(shè)計排空氣門，試運初期投運水-水交換器時，由于安裝單位調(diào)試措施不當，造成兩臺水-水交換器未排盡空氣而發(fā)生水擊，鈦管大量泄漏。經(jīng)多次堵管處理，且改變運行方式后，目前情況良好。高加出口電動閘閥門桿填料損壞

機組運行中，1號高加出口電動閘閥兩次出現(xiàn)門桿嚴重吱水，導(dǎo)致機組停運。該閥為進口產(chǎn)品，經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)，密封填料內(nèi)有生產(chǎn)廠家遺留雜物，且對全開行程時留有余量（閥門設(shè)計要求全開行程封閉填料室），經(jīng)更換填料并校對行程后恢復(fù)正常。13電動給水泵出口電動閘閥門桿填料損壞

電動給水泵出口電動閘閥在第一次運行全開時門桿嚴重吱水，門桿有拉傷痕跡。該閥為進口產(chǎn)品，經(jīng)現(xiàn)場解體，發(fā)現(xiàn)閥桿填料內(nèi)有生產(chǎn)廠家遺留雜物，造成門桿及壓蓋損壞。重新訂購門桿及密封填料，更換后運行正常。14汽泵出口門門桿嚴重吱水

機組運行中，A、B汽泵出口門相繼出現(xiàn)門桿嚴重吱水。該閥為進口產(chǎn)品，經(jīng)現(xiàn)場檢查未發(fā)現(xiàn)有雜物，分析原因為全開行程留有余量（閥門設(shè)計要求全開行程封閉填料室），造成運行中填料受力，經(jīng)更換填料并校對行程后恢復(fù)正常。15凝泵入口濾網(wǎng)頻繁堵塞

試運初期，由于系統(tǒng)臟，凝結(jié)水泵入口濾網(wǎng)頻繁堵塞，在清理過程中曾發(fā)生另一臺也堵塞而造成停機。經(jīng)重新標定泵入口碟閥位置，改變清理方式，排空管增加一道門等多項措施后，清理濾網(wǎng)時間逐漸縮短、周期逐漸延長。施工單位曾要求取消細濾網(wǎng)，我專業(yè)人員堅決反對而未取消。因凝結(jié)水臟，造成高壓軸封減溫水噴嘴堵塞，經(jīng)與設(shè)計院共同協(xié)商，確定在凝結(jié)水泵供減溫水母管上加裝濾網(wǎng)，目前濾網(wǎng)已加裝，有望改善�，F(xiàn)在看，保留精濾網(wǎng)有利于濾除系統(tǒng)中的大量施工雜質(zhì)，精濾網(wǎng)應(yīng)一直保留，遇停機應(yīng)安排清理凝汽器熱井。建議新機安裝中，注意汽水管路系統(tǒng)清潔檢查；重視系統(tǒng)沖洗程序，為安穩(wěn)試運創(chuàng)造條件。16循環(huán)泵電機過熱

試運初期，由于系統(tǒng)大量用水，除鹽水母管壓力較低，造成循環(huán)水泵冷卻水高位水箱補水中斷，水箱水位降低，造成運行中的2號循環(huán)水泵電機冷卻水量減少，循環(huán)水泵電機超溫。經(jīng)設(shè)計變更后，改高位水箱補水由1、2號機閉冷水系統(tǒng)供水，循環(huán)水泵卡蘭預(yù)潤水改為自供。17AST薄膜閥泄漏8試運前，主機油系統(tǒng)薄膜閥運行中嚴重吱油（潤滑油），更換薄膜閥后運行正常。屬進口隔膜閥制造裝配質(zhì)量差。18繼電保護主要問題月12日16：00，發(fā)變組在做短路試驗時發(fā)現(xiàn)部分差動保護電流互感器接線極性錯誤。原因為設(shè)計院沒有考慮到差動保護極性問題。月16日7：19，勵磁系統(tǒng)轉(zhuǎn)子一點接地保護動作，機組跳閘。停機后檢查轉(zhuǎn)子絕緣大于100兆歐（取下發(fā)電機炭刷后），隨后檢查了勵磁系統(tǒng)的轉(zhuǎn)子接地保護卡件、回路、邏輯、保護定值，均未發(fā)現(xiàn)異常。機組啟動后轉(zhuǎn)子接地未再動作。初步分析原因為轉(zhuǎn)子繞組存在“胡須”或炭刷磨損積粉造成了接地。轉(zhuǎn)子接地跳閘停機后，發(fā)現(xiàn)設(shè)計院設(shè)計的轉(zhuǎn)子接地到發(fā)變組保護的回路與勵磁廠家圖紙不對應(yīng)，由設(shè)計院出變更，已執(zhí)行。220kVGIS柘饒甲線C相SF6氣體泄漏06年5月10日14點10分NCS發(fā)出“柘饒甲線SF6氣體低報警”，16點40分相關(guān)人員發(fā)現(xiàn)此報警。17點左右我方接到點檢通知后，立即趕赴現(xiàn)場與設(shè)備部電氣專業(yè)及廣火相關(guān)人員到現(xiàn)場查看，經(jīng)現(xiàn)場檢查后確認220kVGIS柘饒甲線C相相關(guān)接地刀氣室與柘饒甲線出線氣室中間的盆式絕緣子處發(fā)生SF6氣體泄漏，當時氣室氣體壓力為0。44MPa（正常情況下壓力應(yīng)為0。54MPa）。第二天與廠家售后服務(wù)人員到現(xiàn)場勘查后初步判斷為盆式絕緣子安裝時應(yīng)力不均導(dǎo)致運行后產(chǎn)生裂紋。設(shè)備部電氣專業(yè)遂組織廠家與相關(guān)人員制定搶修方案并實施搶修，在拆下盆式絕緣子后發(fā)現(xiàn)盆式絕緣子左側(cè)180度有裂紋且裂紋延續(xù)過密封膠圈。更換盆式絕緣子及密封膠圈后，經(jīng)抽真空、查漏、充氣、查漏、測直阻、微水試驗、工頻耐壓試驗后顯示設(shè)備正常并可以投入使用。20電機絕緣降低問題

潮州地區(qū)非常潮濕，空氣濕度大，長期擱置或備用的電機啟動前必須提前檢測絕緣，若絕緣不合格可盡早處理。無電加熱的380V電機，長期備用需用碘鎢燈烘烤。21臺風(fēng)后的思考

一號機組168試運至第三天（5月18日）時遭遇到了本地50年一遇的強臺風(fēng)正面登陸，12級強臺風(fēng)連續(xù)吹襲了5個小時。經(jīng)全體參建單位努力奮戰(zhàn)，未中斷機組168試運，但因地方部分線路跳閘，造成了機組降出力。臺風(fēng)造成的損害及防范措施：

臺風(fēng)前必須對所有物品妥善固定，否則被臺風(fēng)吹起到室外線路上將造成事故。施工現(xiàn)場的個別簡易板房被臺風(fēng)破壞，破壞主因是未妥善固定，或因門窗不牢而損壞后強風(fēng)進入將房間損毀。

廠房使用壓型鋼板封閉，不只要滿足抵抗臺風(fēng)的強度要求，更應(yīng)滿足臺風(fēng)強風(fēng)壓下的剛性要求，剛性主要由安裝壓型板的立柱和檁條來支撐，立柱和檁條的設(shè)計、安裝非常重要，否則無法抵抗強臺風(fēng)。

因廠址臨海，臺風(fēng)攜帶有大量海水，吹襲到室外電氣絕緣子上，臺風(fēng)期間造成絕緣子全部嚴重爬電，弧光耀眼；本廠絕緣子爬距為4級，若爬距小極有可能造成短路而停機。因臺風(fēng)平行于地面吹，所有室外電氣設(shè)備的房雨棚全部失效，室外電氣設(shè)備臨時采取了大量圍護、包裹措施，但仍有一些半露天未包裹的電氣元件事后因進水頻繁故障；要求電氣和測控設(shè)備無論室內(nèi)外安裝，選型應(yīng)盡可能提高防護等級。

鍋爐本體屋頂落水管及固定夾全部為PVC管，全部被臺風(fēng)吹斷。因此，廠房屋頂落水管設(shè)計不宜采用PVC管。若使用PVC管，則管道支架應(yīng)全部使用鋼支架和管夾，支架間距應(yīng)減小，否則無法抵抗臺風(fēng)。

煤碼頭露天皮帶玻璃鋼罩殼被吹走200多米，罩殼被吹掉的主要原因是固定螺栓墊片太小，罩殼被拉脫吹掉。應(yīng)加大連接螺栓墊片，同時應(yīng)增加連接螺栓。輸煤棧橋部分屋頂壓型板被吹掉，部分百葉窗被吹壞，全部與安裝質(zhì)量有關(guān)。

臺風(fēng)期間固定端廠房進水，汽機13.7米運轉(zhuǎn)層平臺積水，少量水落到勵磁小間屋頂并進入勵磁系統(tǒng)交流進線柜和直流出線柜，發(fā)現(xiàn)并處理及時，幸未造成嚴重后果。要求勵磁小間屋頂應(yīng)按防水設(shè)計、施工。抓好試運消缺工作非常重要月28日～5月8日因潮饒線檢修，機組停機10天進行消缺，期間對試運中的大量缺陷、設(shè)計和設(shè)備問題進行了徹底處理，有力保障了機組一次通過168小時試運。

在機組單體試運至整套試運期間，我公司組織參建各方查找并處理了大量設(shè)計、制造、安裝缺陷，并對缺陷進行閉環(huán)全過程管理；提出了大量優(yōu)化建議并及時實施，有效提高了機組整體施工、試運質(zhì)量。

機組在搶工期、搶進度的同時，試運中積累的問題若很多，很有必要安排徹底消缺，可有效完善設(shè)備、提高機組安裝和試運質(zhì)量。

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